(三)平面碰撞分析(Planar Impact Mechanics)

2023-10-13 03:59

本文主要是介绍(三)平面碰撞分析(Planar Impact Mechanics),希望对大家解决编程问题提供一定的参考价值,需要的开发者们随着小编来一起学习吧!

文章目录

  • 1 n-t坐标系
  • 2 物理量定义
  • 3 碰撞分析

  在质点碰撞分析中,没有考虑角动量。所以这篇在前面的基础上添加角动量的分析。这个理论有时候也叫做rigid-body impact theory。

  这个理论并不是说碰撞的物体不变形,而是说不变形考虑转动惯量,使用了每个物体的撞击前尺寸。

1 n-t坐标系

同样,还是以n-t坐标系开始,直接以两辆车的碰撞建系。规定 C C C为n-t坐标系原点,如下图所示。这里的 C C C是两车重合部分选取的点,相关文献中有说 C C C是重合部分多边形的质心。

在这里插入图片描述

2 物理量定义

根据上图,定义一些分析所需物理量:

  • 物体质量与转动惯量: m 1 , m 2 , I 1 , I 2 m_1, m_2 ,I_1 ,I_2 m1,m2,I1,I2
  • n-t坐标系与x-y坐标系夹角: Γ \Gamma Γ
  • 碰撞时刻辆车车头方向在x-y坐标系下的角度: θ 1 , θ 2 \theta_1, \theta_2 θ1,θ2
  • 车辆重心与 C C C组成的向量与车头方向的夹角: ϕ 1 , ϕ 2 \phi_1, \phi_2 ϕ1,ϕ2
  • 车辆中心与 C C C的距离分别为: d 1 , d 2 d_1,d_2 d1,d2
  • 两车绕其质心的角速度分别为: ω 1 , ω 2 \omega_1, \omega_2 ω1,ω2
  • d a , d b , d c , d d d_a, d_b, d_c, d_d da,db,dc,dd分别代表两车在 C C C点的n和t方向的力臂,可以计算为
    d a = d 2 s i n ( θ 2 + ϕ 2 − Γ ) d b = d 2 c o s ( θ 2 + ϕ 2 − Γ ) d c = d 1 s i n ( θ 1 + ϕ 1 − Γ ) d d = d 1 c o s ( θ 1 + ϕ 1 − Γ ) d_a = d_2sin(\theta_2+\phi_2 - \Gamma)\\ d_b = d_2cos(\theta_2+\phi_2 - \Gamma)\\ d_c = d_1sin(\theta_1+\phi_1 - \Gamma)\\ d_d = d_1cos(\theta_1+\phi_1 - \Gamma) da=d2sin(θ2+ϕ2Γ)db=d2cos(θ2+ϕ2Γ)dc=d1sin(θ1+ϕ1Γ)dd=d1cos(θ1+ϕ1Γ)

n和t方向上的冲量可以通过x和y方向上的冲量线性变换得到:

P n = P x c o s Γ + P y s i n Γ P t = − P x s i n Γ + P y c o s Γ P_n = P_xcos\Gamma + P_ysin\Gamma\\ P_t = -P_xsin\Gamma + P_y cos\Gamma Pn=PxcosΓ+PysinΓPt=PxsinΓ+PycosΓ

同样约定大写字母代表碰撞后的状态量,小写字母代表起始状态量

3 碰撞分析

3.1 动量守恒

类似地,我们在x-y坐标系下列出两车x和y方向的冲量

m 1 V 1 x − m 1 v 1 x = P x m 1 V 1 y − m 1 v 1 y = P y m 2 V 2 x − m 2 v 2 x = − P x m 2 V 2 y − m 2 v 2 y = − P y m_1V_{1x} - m_1v_{1x} = P_x\\ m_1V_{1y} - m_1v_{1y} = P_y\\ m_2V_{2x} - m_2v_{2x} = -P_x\\ m_2V_{2y} - m_2v_{2y} = -P_y\\ m1V1xm1v1x=Pxm1V1ym1v1y=Pym2V2xm2v2x=Pxm2V2ym2v2y=Py

3.2 角动量定理

角动量的变化量等于n和t方向冲量矩之和

m 1 k 1 2 ( Ω 1 − ω 1 ) = P n d c − P t d d m 2 k 2 2 ( Ω 2 − ω 2 ) = P n d a − P t d b m_1k_1^2 (\Omega_1 - \omega_1) = P_nd_c - P_td_d\\ m_2k_2^2 (\Omega_2 - \omega_2) = P_nd_a - P_td_b\\ m1k12(Ω1ω1)=PndcPtddm2k22(Ω2ω2)=PndaPtdb

其中 I 1 = m 1 k 1 2 , I 2 = m 2 k 2 2 I_1 = m_1k_1^2, I_2 = m_2k_2^2 I1=m1k12I2=m2k22代表转动惯量

3.3 恢复系数(COR)

这里的恢复系数由 C C C点的法向方向速度定义

e = − V C r n / v c r n e = -V_{Crn}/v_{crn} e=VCrn/vcrn

这里的速度考虑了线速度

V C r n = V 1 n + d c Ω 1 − V 2 n + d a Ω 2 v C r n = v 1 n + d c ω 1 − v 2 n + d a ω 2 V_{Crn} = V_{1n} + d_c\Omega_1 - V_{2n} + d_a\Omega_2\\ v_{Crn} = v_{1n} + d_c\omega_1 - v_{2n} + d_a\omega_2 VCrn=V1n+dcΩ1V2n+daΩ2vCrn=v1n+dcω1v2n+daω2

3.4 冲量比(Impulse Ratio)

同样,冲量比 μ \mu μ的定义不变 P t = μ P n P_t = \mu P_n Pt=μPn

3.5 碰撞分析求解

现在8个未知数,8个方程,我们可以直接求解碰撞后两车的速度和角速度

V 1 n = v 1 n + m ‾ ( 1 + e ) v r n q / m 1 V 1 t = v 1 t + μ m ‾ ( 1 + e ) v r n q / m 1 V 2 n = v 2 n − m ‾ ( 1 + e ) v r n q / m 2 V 2 t = v 2 t − μ m ‾ ( 1 + e ) v r n q / m 2 Ω 1 = ω 1 + m ‾ ( 1 + e ) v r n ( d c − μ d d ) q / ( m 1 k 1 2 ) Ω 2 = ω 2 + m ‾ ( 1 + e ) v r n ( d a − μ d b ) q / ( m 2 k 2 2 ) V_{1n} = v_{1n} + \overline m(1+e)v_{rn}q/m_1\\ V_{1t} = v_{1t} + \mu\overline m(1+e)v_{rn}q/m_1\\ V_{2n} = v_{2n} - \overline m(1+e)v_{rn}q/m_2\\ V_{2t} = v_{2t} -\mu \overline m(1+e)v_{rn}q/m_2\\ \Omega_1 = \omega_1 + \overline m(1+e)v_{rn}(d_c-\mu d_d)q/(m_1k_1^2)\\ \Omega_2 = \omega_2 + \overline m(1+e)v_{rn}(d_a-\mu d_b)q/(m_2k_2^2)\\ V1n=v1n+m(1+e)vrnq/m1V1t=v1t+μm(1+e)vrnq/m1V2n=v2nm(1+e)vrnq/m2V2t=v2tμm(1+e)vrnq/m2Ω1=ω1+m(1+e)vrn(dcμdd)q/(m1k12)Ω2=ω2+m(1+e)vrn(daμdb)q/(m2k22)

其中:

m ‾ = m 1 m 2 m 1 + m 2 v r n = ( v 2 n − d a w 2 ) − ( v 1 n + d c w 1 ) 1 q = 1 + m ‾ d a 2 m 2 k 2 2 + m ‾ d c 2 m 1 k 1 2 − μ ( m ‾ d c d d m 1 k 1 2 + m ‾ d a d b m 1 k 1 2 ) \overline m = \frac{m_1m_2}{m_1 + m_2}\\ v_{rn} = (v_{2n} - d_aw_2) - (v_1n + d_cw_1)\\ \frac{1}{q} = 1+\frac{\overline md_a^2}{m_2k_2^2} + \frac{\overline md_c^2}{m_1k_1^2} - \mu(\frac{\overline md_cd_d}{m_1k_1^2} + \frac{\overline md_ad_b}{m_1k_1^2} ) m=m1+m2m1m2vrn=(v2ndaw2)(v1n+dcw1)q1=1+m2k22mda2+m1k12mdc2μ(m1k12mdcdd+m1k12mdadb)

3.6 动能损失和 Δ v \Delta v Δv

知道了碰撞后速度,我们就可以求得动能损失:

T L = 1 2 m ‾ q v r n 2 ( 1 + e ) [ 2 + 2 μ r − ( 1 + e ) q ( 1 + μ 2 + m ‾ d e 2 m 1 k 1 2 + m ‾ d f 2 m 2 k 2 2 ) ] T_L = \frac{1}{2}\overline mqv_{rn}^2(1+e)[2+2\mu r - (1+e)q(1+\mu^2 + \frac{\overline md_e^2}{m_1k_1^2} + \frac{\overline md_f^2}{m_2k_2^2})] TL=21mqvrn2(1+e)[2+2μr(1+e)q(1+μ2+m1k12mde2+m2k22mdf2)]

其中:
d e = d c − μ d d d f = d a − μ d b r = ( v 2 t − d b w 2 ) − ( v 1 t + d d w 1 ) ( v 2 n − d a w 2 ) − ( v 1 n + d c w 1 ) d_e = d_c - \mu d_d\\ d_f = d_a - \mu d_b\\ r = \frac{(v_{2t} - d_bw_2) - (v_{1t} + d_dw_1)}{(v_{2n} - d_aw_2)-(v_{1n} + d_cw_1)} de=dcμdddf=daμdbr=(v2ndaw2)(v1n+dcw1)(v2tdbw2)(v1t+ddw1)

临界冲量比(critical impulse ratio)由 V 1 C t − V 2 C t = 0 V_{1Ct} - V_{2Ct} = 0 V1CtV2Ct=0条件给出,可以计算为:

μ 0 = r A + ( 1 + e ) B ( 1 + e ) ( 1 + C ) + r B \mu_0 = \frac{rA + (1+e)B}{(1+e)(1+C)+rB} μ0=(1+e)(1+C)+rBrA+(1+e)B

其中:

A = 1 + m ‾ d c 2 m 1 k 1 2 + m ‾ d a 2 m 2 k 2 2 B = m ‾ d c d d m 1 k 1 2 + m ‾ d a d b m 2 k 2 2 C = m ‾ d d 2 m 1 k 1 2 + m ‾ d b 2 m 2 k 2 2 A = 1+\frac{\overline m d_c^2}{m_1k_1^2} + \frac{\overline m d_a^2}{m_2k_2^2}\\ B = \frac{\overline m d_cd_d}{m_1k_1^2} + \frac{\overline m d_ad_b}{m_2k_2^2}\\ C = \frac{\overline m d_d^2}{m_1k_1^2} + \frac{\overline m d_b^2}{m_2k_2^2}\\ A=1+m1k12mdc2+m2k22mda2B=m1k12mdcdd+m2k22mdadbC=m1k12mdd2+m2k22mdb2

Δ V \Delta V ΔV可以计算得到:

Δ V i = ( V i n 2 − v i n 2 ) + ( V i t 2 − v i t 2 ) , i = 1 , 2 m i Δ V i = 2 m ‾ ( 1 + e ) q ( 1 + μ 2 ) T L 2 + 2 μ r − ( 1 + e ) q ( 1 + μ 2 + m ‾ d e 2 m 1 k 1 2 + m ‾ d f 2 m 2 k 2 2 ) \Delta V_i = \sqrt{(V_{in}^2 - v_{in}^2) + (V_{it}^2 - v_{it}^2)}, i= 1, 2\\ m_i\Delta V_i = \sqrt{\frac{2\overline m(1+e)q(1+\mu^2)T_L}{2+2\mu r - (1+e)q(1+\mu^2 + \frac{\overline md_e^2}{m_1k_1^2} + \frac{\overline md_f^2}{m_2k_2^2})}} ΔVi=(Vin2vin2)+(Vit2vit2) ,i=1,2miΔVi=2+2μr(1+e)q(1+μ2+m1k12mde2+m2k22mdf2)2m(1+e)q(1+μ2)TL

这篇关于(三)平面碰撞分析(Planar Impact Mechanics)的文章就介绍到这儿,希望我们推荐的文章对编程师们有所帮助!



http://www.chinasem.cn/article/200619

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